Железобетонные конструкции

α=200·10³/325·10²=6.15 – для арматуры класса А-III

Расчёт нижнего пояса на трещиностойкость

Элемент относится к третьей категории трещиностойкости. Максимальное предварительное напряжение арматуры принимаем σsp=0.7Rs,ser=0.7·1295=906(Мпа)

Проверяем условия: σsp+p=906+45.3=951.3<Rs,ser=1295(Мпа)

σsp-p=906-45.3=855.7>0.3·Rs,ser=387(Мпа), где p=0.05·σsp=0.5·906=45.3(Мпа)

Определяем потери предварительного напряжения арматуры.

Первые потери:

Первые потери составляют σlos,1=σ1+σ2+σ3+σ6=48.8+81.2+14.5+10.2=154.7(Мпа)

Вторые потери:

Расчёт по раскрытию трещин:

Вычисляем ширину раскрытия трещин с учётом коэффициента γi=1.15 и суммарного действия постоянной нагрузки и полной снеговой нагрузки. Приращение напряжений в растянутой арматуре от полной нагрузки:

Проверим прочность нижнего пояса в процессе натяжения:

Контролируемое усилие при натяжении канатов:

Расчёт наиболее сжатого раскоса:

Расчётное сжимающее усилие с учётом γn=0.95 от постоянной и длительной нагрузок N·γn=361.4·0.95=343.3(кн), от кратковременной 462·0.95=439(кн). Бетон класса В40, Rb=22·0.9=19.8(Мпа). Назначаем сечение раскоса 15×18(см), А=270(см²). Случайный эксцентриситет: ea=414/600=0.69(см), ea=15/30=0.5(см), ea=1(см). Принимаем e0=ea=1(см). Так как e0=1(см)<(1/8)/h=15/8=1.88(см), то расчётная длина раскоса будет l0=0.9·l=0.9·414=373(см). При l0=373(см)>20·h=20·15=300(см) расчёт ведём как внецентренно сжатого элемента. При симметричном армировании, когда As=As′ и Rsc=Rs, площадь сечения арматуры можно вычислить по формуле:

Назначаем из конструктивных соображений симметрично по контуру 4Ø12 А-III, As=4.52(см²); μ=4.52/(15·18)·100%=1.67%>0.25%

Расчёт наиболее растянутого раскоса:

Расчётное усилие растяжения при γn=0.95 N=345·0.95=327.75(кн). Назначаем сечение h×b=18×18(см). Площадь сечения арматуры из условия прочности: As=N/Rs= =327.75/365·10³=9(см²); предварительно принимаем 4Ø18 А-III, As=10.18(см²)

Расчёт по раскрытию трещин:

Следовательно, трещины образуются, требуется проверка условий расчёта по их ширине раскрытия. Определяем ширину раскрытия трещин при длительном действии постоянной и длительной нагрузок при φl=1.5:

Сечение подобрано удовлетворительно. Аналогично вышеизложенному рассчитываются и другие элементы фермы на внецентренное сжатие и центральное растяжение. Малонагруженные элементы, например стойки, проектируют конструктивно; их сечение принято минимальным 12×14(см) с армированием 4Ø12 A-III.

EMBED PBrush

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

Файл : SBOR.DOC

PAGE 3

Сбор нагрузок

I. Постоянные нагрузки:

Нагрузка от веса покрытия:

Собственный вес

Нормативная нагрузка кн./м²

Коэффициент надёжности по нагрузке

Расчётная нагрузка кн./м²

Ж/Б ребристых плит покрытия 3x6м - 25

1(35

1(1

1(485

Пароизоляции - 10

0(1

1(2

0(12

Утеплителя - 120

0(3

1(2

0(36

Цементной стяжки - 20

0(4

1(3

0(52

Рулонного ковра - 6

0(1

1(2

0(12

ИТОГО:

2(25

-

2.61

Расчётная нагрузка от собственного веса подкрановой балки и кранового пути:

{(0(6·0(12+0(25·0(88)·25+0(70}∙6∙1(1=52(8(кн)