Записка к расчетам

Проверяем, отвечают ли рабочая высота нижней ступени фундамента h02=0.3-0.04=0.36 m условию прочности попречной силе без поперечного армирования в наклонном сечении, начинающимся в сечении III-III.

Для единицы ширины этого сечения (b=1m):

Q=0.5*(a-hcol-2*h0)*p=0.5*(2.1-0.25-2*0.86)*156.74*103=10.19 кН; при с=2,5*h0;

Q=0.6*j2*Rbt*b*h02=0.6*0.9*0.66*106*1*0.26=96.66 кН>Q=10.19 кН – условие прочности удовлетворяется.

Расчетные изгибающие моменты в сечениях I-I и II-II.

MI=0.125*p(a-hcol)2*b=0.125*156.74*103*(2.1-0.25) 2*2.1=140.82 кН*м.

MII=0.125*p(a-a1)2*b=0.125*156.74*103*(2.1-0.9) 2*2.1=59.25 кН*м.

Площадь сечения арматуры:

ASI=MI/0.9*h0*Rs=140.82*103/0.9*0.86*280*106=6.5*10-4 m2.

ASII=MII/0.9*h01*Rs=59.25*103/0.9*0.56*280*106=4.2*10-4 m2.

Принимаем нестандартную сварную сетку с одинаковой рабочей арматурой 9ø10 А-II c As=7.07*10-4 m2 с шагом S=0.25 m.

Процент армирования:

μI=ASI*100/bI*h0=7.07*10-4/0.9*0.86=0.09%

μII=ASII*100/bII*h01=7.07*10-4/1.5*0.56=0.084%

что больше μmim=0.09% и меньше μmax=3%.

6 Расчет монолитного ребристого перекрытия.

Монолитное ребристое перекрытие компонуем с поперечными главнами балками и продольными второстепенными балками.

Второстепенные балки размещаются по осям колони в третех пролете главной балки, при этом пролеты плиты между осями ребер равны: l/3= 5.2/3=1.73 m.

Предварительно задаемся размерами сечения балок: главная балка: высота h=(1/8+1/15)*f=(1/12)*5.2=0.45 m; ширина b=(0.4/0.5)*h=0.45*0.45=0.2 m.

Второстепенная балка: высота h=(1/12+1/20)*l=(1/15)*6=0.4m; ширина b=(0.4/0.5)*h=0.5*0.4=0.2m.

6.1 Расчет многопролетной плиты монолитного перекрытия.

6.1.1 Расчетный пролет и нагрузки.

Расчетный пролет плиты равен расстоянию в свему между гранями ребер l0=1.73-0.2=1.53m, в продольном направлении – l0=6-0.2=5.8 m. Отношение пролетов 5,8/1,53=3,8>2 – плиту рассчитываем как работающую по короткому направлению. Принимаем толщину плиты 0,05 м.

Таблица 3 Нагрузка на 1 м2 перекрытия.

Нагрузка

Нормативная нагрузка,

Н/м2

Коэффициент надежности по нагрузке

Расчетная нагрузка,

Н/м2

Постоянная:

- от собственного веса плиты,

δ=0,05м, ρ=2500 кг/м3

- то же слоя цементного р-ра,

δ=20 мм, ρ=2200 кг/м3

- то же керамических плиток,

δ=0,013 м, ρ=1800 кг/м3

1250

440

230

1,1

1,3

1,1

1375

570

255

Итого

Временная

1920

4000

-

1,2

2200

4800

Полная

5920

-

7000

Для расчета многопролетной плиты выделяем полосу шириной 1 м, при этом расчетная нагрузка на 1 м длины с учетом коэффициента надежности по назначению здания jn=0.95 нагрузка на 1м:

(g+φ)=7000*0.95=6.65 кН/м.

Изгибающие моменты определяем как для многопролетной плиты с учетом перераспределения моментов:

- в средних пролетах и на средних опорах:

М=(g+φ)*l20/16=6.65*103*1.532/16=0.97 кН*м.

- в I пролете и на I промежуточной опоре:

М=(g+φ)*l20/11=6.65*103*1.532/11=1.42 кН*м.

Средние пролеты плиты окаймлены по всему контуру монолитно связанными с ними балками и под влиянием возникающих распоров изгибающие моменты уменьшаются на 20%, если h/l=1/30. При h/l=0,05/1,53=1/31<1/30 – условие не соблюдается.

6.1.2 Характеристика прочности бетона и арматура.

6.1.3 Подбор сечений продольной арматуры.

В средних пролетах и на средних опорах h0=h-a=0.05-0.012=0.038m.

αm=M/Rb*bf’*h20=0.97*103/0.9*8.5*106*1*0.0382=0.088

По таблице 3.1[1] находим η=0,953

As=M/Rs*bf’*h0=0.97*103/370*106*0.95*0.038=0.72*10-4 m2.

Принимаем 6ø4 Вр-I с As=0.76*10-4 m2 и соответствующую рулонную сетку марки:

(4Bp-I-100/4Bp-I-200)2940*Lc1/20

В I пролете и на I промежуточной опоре h0=0.034 m

αm=1.42*103/0.9*8.5*106*1*0.034=0.161 ; η=0,973

As=1.42*103/370*106*0.913*0.034=1.24*10-4 m2. – принимаем две сетки – основную и той же марки доборную.